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汽水分离再热器疏水箱水位波动的处理

0 概 述

汽水分离再热器（MSR）分3步对高压缸的排汽进行除湿和加热：首先由MSR分离段波纹形分离板进行除湿，分离再热蒸汽中的水份；而后进入分离段上方的一级再热器，由高压缸的抽汽进行加热，抽汽的疏水进入抽汽疏水箱；然后进入二级加热器，由新蒸汽进行加热，新蒸汽疏水进入新蒸汽疏水箱，然后排往高加，不凝结气体通过正常排气管道排入凝结器和部分进入高加（如图１的简单示意图）。经过MSR的再热蒸汽进入低压缸。

1 故障现象

2001－01－06，机组功率955 MW，加热新蒸汽流量稳定（39.8 kg/s），新蒸汽疏水箱水位稳定。随后因为处理B列高加的故障，隔精密冲床离B列高加后MSR加热用的新蒸汽流量一直波动（36～52kg/s）,新蒸汽疏水箱的水位反式异戊橡胶(TPI)具有低磨耗、低生热、低转动阻力等优良的动态性能也大幅度波动（幅度为160～180mm）。1月23日开始降负荷，随着负荷的降低，加热新蒸汽流量的波动幅值逐每种材料的力学检测我们的实验机都可以做渐减小，当负荷降到875 MW时，新蒸汽流量的波动消失，新蒸汽疏水箱水位波动亦消失。当负荷增加后，波动又出现。而普通高聚物材料的断裂伸长率也多在50%～100%之间

2 原因分析

从MSR的结构及系统的运行原理，分析认为可能有如下原因：

（1）测量仪表故障；

（2）加热用新蒸汽进口波动；

（3）新蒸汽疏水的排气不畅；

（4）新蒸汽疏水箱的排水不畅；吸盘

（5）MSR内部加热用新蒸汽有短路。

3 运行中的检查试验

在机组运行的情况下，对上述分析进行验证检查：

（1）检查测量仪表正常。

（2）检查控制新蒸汽进入MSR控制阀正常；当负荷降到875 MW时，新蒸汽流量波动消失，新蒸汽疏水箱水位波动亦消失。因此表明MSR新蒸汽进汽正常。

（3）检查排向凝汽器的正常排气阀，开启正常；检查至高加的排气，未见异常；当机组功率989MW时，试验打开电子设备另一排向凝汽器的应急排气阀（正常运行时要求关闭），疏水箱水位不再波动，新蒸汽流量为41 kg/s且稳定。

通过检查说明两点：MSR新蒸汽疏水的不凝结气体的排气量有增加；正常排气阀后的管道可能有堵塞。

（4）检查疏水箱排水阀门的控制回路和阀门的调节特性，正常。疏水箱的疏水线路有两条（应急疏水和正常疏水），对它们进行了切换检查：将正常疏水阀门由自动切换手动状态，应急疏水阀关闭，保持此状态约30min，疏水箱水位波动幅度基本不变；将应急2) 安装程序计算安装所需空间疏水阀开启，正常疏水阀门处于手动状态，保持约30min，疏水箱水位波动幅度亦基本不变。因此可以认为疏水回路工作正常。

（5）MSR内部加热用新蒸汽有无短路，在机组运行时无法检查，只有在机组停运后进行。

4 机组运行时的处理措施

经过上述试验，在机组运行情况下，无法进行进一步的检查和处理，为保持加热新蒸汽的流量稳定、疏水箱水位稳定，将MSR新蒸汽疏水的应急排气阀开启。同时分析认为开启此阀后对机组的运行影响很小：阀后有一流量孔板，其设计流量为MSR加热新蒸汽流量的3%，开启后对机组负荷影响很小；对凝结器的冲刷很小；对凝汽器真空影响很小。

5 停机后的检查

（1）对正常疏水阀后的节流孔板及管道进行检查，未发现堵塞。

（2）检查MSR内加热新蒸汽分隔板（用于对新蒸汽的进出口进行分隔，防止短新骨瓷路），发现隔板的螺栓松动，密封条损坏，因此加热的新蒸汽在此处形成短路，造成疏水箱中的压力和不凝结气量增加。

6 总 结

在发现MSR新蒸汽疏水箱水位波动后，对原因进行了仔细的分析，根据分析的结果有步骤地进行验证和检查，很快就发现了故障的原因，找到了可行的临时处理方法：在发现MSR分隔板的螺栓松动故障后，重新对螺栓的锁紧方法进行改进，提高锁紧片的材质，有效地防止了在机组运行后出现的螺栓松动故障。通过如此处理后，MSR的新蒸汽疏水箱一直运行正常。（邹先明）